关键词：道路工程 | 再生沥青混合料 | RAP掺量 | MIST | 半圆弯曲试验 | SPT | 耐久性
沥青混合料作为主要的路面材料被广泛运用，然而在运输、生产、摊铺过程中能源消耗大，并带来温室气体排放等一系列环境问题。温拌再生技术通过降低混合料在拌和与施工过程中的温度来达到节能减排的效果[1]。沥青混合料再生可大致分为：现场热再生、现场冷再生、厂拌热再生和厂拌冷再生[2]。现场热再生需要昂贵的施工机械、施工费用大、施工条件相对苛刻且ji易受天气影响[3]；现场冷再生与厂拌热再生一般用于路面的下层结构，回收沥青路面材料(RAP)的价值利用率不高[4]；在传统的再生技术中，RAP的掺量(质量分数，下同)一般不大于30％，掺量过高会导致再生剂用量过大，同时还会显著降低再生沥青混合料的路用性能。温拌再生沥青混合料在较低的温度下生产施工，减少了沥青的老化，同时提高了沥青混合料的和易性，使其更加密实[5]。
中国旧沥青路面的再生技术研究起步较晚，直到20世纪70年代才开始对旧沥青路面再生利用技术的可行性、经济性和实际应用进行试验研究[6]。2000年，东南大学和常州市化工研究所合作，研制出了针对高等级沥青路面的新型再生剂[7]；2003年在沪宁(上海—宁波)高速公路上海段大中修工程采用了沥青路面现场热再生技术，其旧料的利用率达到100％[8]。《公路沥青路面再生技术规范》(JTG F41-2008)中对旧沥青混合料的回收处理及试验要求、再生混合料设计及技术要求、各种再生方法的施工工艺及质量控制等进行了详细规定。季节等采用耗散能法分析了RAP掺量、拌和方式对热拌及温拌再生SMA沥青混合料疲劳性能的影响，发现其疲劳寿命与累积耗散能的关系不会随RAP掺量、拌和方式的变化而变化，疲劳寿命与累积耗散能在双对数坐标下，均表现出良好的线性关系[9]。杨丽英等通过沥青路面旧料分析和再生沥青混合料配合比设计，确定了温、热再生沥青混合料的配合比，并指出在矿料合成级配基本相同的条件下，可以将旧沥青混合料用量提高到45％，突破了热再生技术中旧料比例不超过30％的技术难题，并采用四点弯曲试验对再生沥青混合料进行了疲劳性能验证，发现温拌再生混合料的疲劳性能明显优于热拌再生混合料[10]。
美国早于1915年开始对旧沥青再生技术进行研究，但是当时处于新建公路的建设高峰期，此项技术未开展深入研究[11]。直到1973年石油危机后，这项技术才重新受到人们重视[12]。美国联邦公路局和材料与试验协会等经常召开有关旧沥青路面再生利用的会议，推动了路面再生技术的发展[13]。Valdes等对RAP沥青混合料的力学性能进行了试验研究，评价了2种zui大集料粒径为12和20ｍｍ的半致密混合物(分别含有40％和60％RAP，根据西班牙规范)，分析了RAP变化对再生混合物的影响，然后通过测定其刚度模量、间接抗拉强度、开裂和疲劳性能，研究了其力学性能；结果表明，通过适当表征和处理RAP储存，通常可以将高回收率材料掺入沥青混合料中[14]。Zhao等通过在沥青混合料中添加回收的再生沥青瓦(RAS)，采用凝胶色谱仪(GPC)分析混合料中新沥青与再生沥青的共混效率，估计RAS黏结剂的共混效率，评价了团聚体粒径、RAS掺量和混合时间对共混效率的影响；试验结果表明，大分子物质含量与沥青结合料的复合剪切模量高度相关，增加混合时间可以更好地将RAS与混合料进行共混，团聚体大小对共混效率没有显著影响[15]。
由于老化沥青的存在，随着再生沥青混合料中旧料比例的提高，其高温稳定性有所提高，但水稳定性和低温抗裂性以及耐久性有不同程度的降低，而且随着旧料掺量的升高，这种趋势更加明显[16]。沥青混合料的耐久性包含材料对气候变换和荷载重复作用的敏感性[17]。常用的试验方法有马歇尔残留稳定度试验[18]、冻融劈裂试验[19]、疲劳试验[20]。本文重dian采用水损坏敏感试验(MIST)来评价温拌再生沥青混合料在动水压力作用下抵抗水损害的能力，该试验与传统方法相比，更能模拟实际车辆荷载作用下的路面材料实际受力状况，因而在欧美等国家得到广泛应用。采用带切口半圆弯曲试验和简单性能试验(SPT)等方法，重dian分析旧料掺量对再生沥青混合料水稳定性、抗裂性能及动态模量等性能的影响。
试验材料
矿料
本文中拟采用的混合料级配为AC-25，对应采用3种粒径D范围的石灰岩，分别为15≤D＜25、5≤D＜15和0≤D＜5ｍｍ，矿粉为碱性的磨细石灰石粉。经检验，矿料的物理力学性能指标均满足相关规范要求。
旧料
为保证再生沥青混合料具有稳定的级配，对道路上铣刨回收的旧料，需在工厂先进行破碎处理，形成粗细2种规格，分别为15≤D＜25和0≤D＜15ｍｍ，经检验前者沥青含量(质量分数，下同)为5.6％，后者沥青含量为4.1％。经抽提后去除旧沥青，对旧矿料进行试验检测，其物理力学指标均符合相关技术要求。
沥青
采用的旧沥青为铣刨料经沥青分离后得到的旧沥青，为70号沥青，新沥青为A-70号沥青。旧沥青和新沥青主要技术指标如表1所示。
回收旧沥青的针入度为56.8(0.1mm)，15℃延度为11.7cm，呈现明显的脆性特征，说明其老化程度较大。
温拌剂
温拌剂为特殊的表面活性剂材料，掺量为新沥青用量的5％，生产时与沥青同时添加至矿料进行混合料的拌和，可在低于热拌沥青温度20℃～30℃的条件下实现良好的压实，达到目标空隙率。
混合料组成及体积特征
参考中国相关的再生沥青混合料组成设计方法[16-20]，对温拌再生沥青混合料进行了配合比设计，采用的旧料掺量分别为15％、30％、40％、50％。新沥青的用量是参考相同矿料级配下RAP零掺量时的zui佳沥青用量，减去旧料中的沥青量而计算得到。为比较分析，对添加30％旧料的热再生沥青混合料和旧料零掺量的温拌沥青混合料也进行了试验研究。表2为各种旧料掺量下的AC-25沥青混合料的新沥青用量、zui大理论密度及空隙率。空隙率与旧料掺量的关系见图1。
由表2可以看出，随着RAP掺量的增加，相应温拌再生沥青混合料的空隙率也不同程度的增长，相比0％RAP掺量的温拌沥青混合料，其结果尤为明显。分析可知，RAP中用于矿料裹覆的有效沥青相对较少，在低RAP掺量情况下，其对沥青混合料的体积指标结果影响较小，当RAP掺量增da后，影响程度也相应增加。
当掺加30％RAP采用热拌再生的方式成型试件，在相同新沥青掺量、相同级配的情况下，其空隙率与温拌再生沥青混合料基本接近，前者为4.08％，后者为4.33％，因此，进一步证明温拌技术可以应用于再生沥青混合料。
传统研究认为[21-22]，沥青混合料空隙率越大，耐久性越差。但对于温拌再生沥青混合料，此规律是否适应，需进行针对性的室内试验验证。
旧料掺量对温拌再生沥青混合料耐久性的影响
水损坏敏感试验
沥青混合料长期在水环境条件下会发生沥青与集料界面剥离，出现松散、表面坑槽等现象，而在交通荷载作用下，路面结构内部的水分成为有压水，以脉冲的方式在沥青混合料空隙中流动，而动水压力造成的损伤将远大于静水状态。
通常评价沥青混合料水稳定性能的方法为冻融循环法[23]，将试件在一定空隙率时进行真空饱水处理，根据AASHTO规范要求，经真空饱水处理的试件其饱合度应为65％85％。冻融循环前后的试件力学性能指标下降的比率即为评价沥青混合料水稳定性能的指标。
为了更真实模拟水对沥青混合料性能下降的影响，应用MIST评价动水作用下的沥青混合料的水稳定性能。该方法可以加速模拟交通荷载作用于潮湿路面的行为。当轮胎作用于潮湿路面时，轮胎与路面之间的水分受到挤压成为高压有压水，并迫使水分向路面空隙中冲刷，而当车轮驶离路面时，水分受到的压力减小，并从路面的空隙中流出。
采用MIST模拟了上述动水条件，对沥青混合料施加循环反复的高压力，为了加速沥青混合料的破坏过程，试验温度选择为60℃。采用的沥青混合料试件为直径15.24cm，厚度10.16cm。试件的目标空隙率为7％，试件的毛体积密度采用ASTMD2726或AASHTOT166的方法测定。在循环过程中动水压力在027.58kPa间变化，并设定循环次数为1000次。试验设备见图2。
采用2种方式处理：1次冻融循环与1000次动水冲刷循环。水处理后进行间接拉伸试验(IDT)，分别计算试件的弹性模量和耗散徐变应变能(DCSE)，DCSEf为试件破坏时的耗散徐变应变能，计算结果见表3。
经过水处理后，弹性模量变化可以表征沥青混合料在荷载作用下的抗变形能力，根据试验结果可以看出：
(1)随着RAP掺量的增加，水处理后沥青混合料弹性模量比逐渐提高。RAP含量较高的情况下，再生沥青混合料的动态模量下降水平较少，即水对动态模量的衰减程度相对较低。
(2)从相同RAP掺量的热拌、温拌再生沥青混合料比较来看，热拌再生沥青混合料动态模量比高于温拌再生沥青混合料，说明热再生沥青混合料浸水后抗变形能力优于温拌再生沥青混合料。
(3)从2种不同水处理措施对沥青混合料性能衰减情况来看，1次冻融循环对混合料造成的损伤略高于1000次动水冲刷对混合料抗变形能力下降的影响。2种不同的水处理措施均模拟了水流填充沥青混合料空隙这一过程对沥青结合料与集料黏结性能的影响，当车辆荷载行驶在有水路面时，路表面的地表水经历瞬间压缩、瞬间释放的过程，这一过程将使沥青混合料空隙中的水经历膨胀、收缩的过程，造成水对集料、沥青界面的冲刷损伤。因此2种水处理措施在一定条件下可以相互等效、转化。
而根据试件破坏时的耗散徐变应变能DCSEf结果可以看出：
(1)随着RAP掺量的增加，温拌再生沥青混合料的DCSEf先增后减，说明当RAP掺量较低时，沥青混合料呈现较好的韧性，但当RAP掺量较高时，试件发生塑性破坏变形所需的临界耗散徐变应变能减小，试件发生脆性开裂的可能性提高。这与试验过程中观测到的试件破坏趋势一致。说明温拌再生沥青混合料中存在一个zui佳的RAP掺量，旧料掺量过大将导致沥青混合料抗裂性能下降。
(2)热拌再生沥青混合料的DCSEf略小于温拌再生沥青混合料，表明温拌再生沥青混合料发生塑性破坏所需能量要略高于热拌再生混合料，而两者数值差异并不大。因此，可以认为热拌再生沥青混合料与温拌再生沥青混合料DCSEｆ基本相同。
(3)与弹性模量比相反，经1000次动水冲刷后的试件DCSEf小于1次冻融循环后的试件。虽然经1000次动水冲刷后的试件抗变形能力略优于经1次冻融循环后的试件，但正因为其较好的抗变形能力，使试件在荷载作用下能集聚更多的弹性变形能；若造成破坏时的变形能相同，则经1000次动水冲刷后试件储存的弹性应变能大于经1次冻融循环后的试件，其DCSEf也小于1次冻融循环后的试件。
半圆弯曲切口试验
通过对半圆试件预切口，测定试件破坏过程中产生的变形能-破坏应变能，可以计算得到用于评价混合料断裂性能J的积分临界值Jc，即
为了达到较为理想的结果，半圆弯曲切口试验在25℃室温条件下进行，以0.5mmm/min的速率进行加载，记录荷载由0增加至峰值过程的荷载－变形曲线，并根据试验结果计算试件单位厚度应变能。为了得到用于评价试件抗裂能力的Jc，分别采用12.5、25.4、38ｍｍ切口深度进行试验，如图3所示。
应变能越大，表明沥青混合料抗疲劳开裂的能力越强。为了减少厚度对试验结果的影响，将应变能标准化后可以得到单位厚度应变能，即试件发生破坏时外界荷载在单位长度上所做功。不同切口深度的半圆弯曲试验结果如表4所示。
由表4可见，随着切口深度的增加，单位长度应变能随之降低。从RAP掺量对应变能的影响程度来看，未掺配旧料的应变能均高于相同切口深度下其他掺配旧料的混合料，旧料的增加在一定程度上降低了沥青混合料的抗开裂能力，使混合料向脆化方向发展。
不同材料变形规律趋势采用线性回归得到直线的斜率即为Jc，用于评价沥青混合料的抗裂性能，Jc越低，表明材料脆性增da，抗裂性能降低。不同旧料掺量的再生沥青混合料Jc值如图3所示。
从图3可以看出，随着旧料掺量的增加，沥青混和料Jc显著降低，说明再生沥青混凝土的抗裂性能降低。从热拌混合料的对比情况来看，掺配30％旧料的热拌再生沥青混凝土Jc值高于同等掺量温拌混合料，同时也略高于15％旧料掺量的温拌再生料。由此可知，热拌再生混合料的抗裂能力高于同等条件下的温拌再生混合料。这可能是因为热拌再生沥青混合料的温度较高，因此其融化RAP料表面旧沥青的数量比温拌条件时多，因而使新旧沥青混溶均匀程度提高，同时提高了其抗裂性能。
温拌再生沥青混合料SPT
利用SPT简单性能试验仪，测试温拌再生沥青混合料的动态模量，评价其抗永久变形能力。SPT包括3个沥青混合料试验：静态蠕变，重复荷载及动态模量试验。
本文采用***公司生产的SPT仪器，加载测试不同温度(10℃、25℃、54℃)条件下，25、20、10、5、2、1、0.5、0.2、0.1Hz加载频率条件下，温拌再生沥青混合料的动态模量。试验结果如图4所示。
从图4可以看出：随着RAP掺量的增da，温拌再生沥青混合料的动态模量也随之增加，在低温(10℃)模式下，不同RAP掺量的再生沥青混合料之间的动态模量差较大，即同等条件下，RAP掺量越大，再生混合料动态模量越大混合料表现出更多的刚性，更趋于脆性；随着试验温度的提升，温拌再生沥青混合料的动态模量更多的显现出黏弹性特征，随着加载频率的加大，动态模量的增长方式由直线逐渐转变为抛物线形式；试验温度的升高，RAP掺量对温拌再生混合料动态模量的影响程度逐渐降低。
采用热拌再生的方式，在同等RAP料掺量(30％)的情况下，再生沥青混合料的低温动态模量略大于温拌再生沥青混合料，高温条件下则显著高于温拌再生沥青混合料。
结语
(1)旧料掺量对再生沥青混合料空隙率影响较大，相同旧料掺量的温拌和热拌再生沥青混合料的空隙率也不一样，说明旧料掺量和拌和工艺都会导致体积特征的变化，而混合料的耐久性往往与其空隙率相关性较大。
(2)冻融循环和MIST处理后对混合料进行的弹性模量和耗散徐变应变能试验结果表明：随着旧料掺量增加，弹性模量比增da，水损害对抗变形能力影响减小；DCSEf先增后减，在旧料掺量较小时未影响抗裂性能，而在旧料掺量较大时抗裂能力明显下降。
(3)SPT进一步分析了在不同温度下材料动态模量随旧料掺量变化，10℃和25℃情况下，动态模量随掺量变化影响较显著，而在高温(54℃)条件下，混合料显示出黏弹性特征，旧料掺量对动态模量的影响降低。
(4)相同RAP掺量下，热再生沥青混合料抗变形能力和抗裂能力均优于温拌再生沥青混合料，抗水损害性能相当，说明拌和温度对再生沥青混合料性能影响较大。由于温拌剂含有表面活性剂，能提高沥青与集料的黏附作用，因此，2种混合料对水的敏感性不显著。
(5)本研究未深入分析温拌再生沥青混合料体积特征与性能的关系；其次，旧料掺量与新沥青用量仅通过简单的总量计算来确定，而在实际生产中，需考虑旧集料中出现未完全熔融的沥青，实际新沥青用量比计算沥青用量大；另外，对于再生沥青混合料空隙率与耐久性的规律是否与传统沥青混合料相符，需要后续研究确定。在生产实践中，需针对实际环境和交通特点，并结合旧料的特性进行温拌再生沥青混合料的组成设计，寻找zui佳的旧料掺量，从而实现经济效益、环境效益与路用性能及路面耐久性的zui佳平衡是下一步研究重点。
参考文献：
[1]黄明,王鹏,李彦伟,等.温拌再生沥青混合料关键技术研究与性能评价[J].公路，2012(10):162-166.
[2]李庆伟,陈雄丽.热再生沥青技术在公路路面大修工程中的应用[J].城市建设理论研究,2012(8):1-12.
[3]杨媛媛.浅谈沥青路面再生技术的选择与应用[J.科技创新与应用,2015(34):237-238.
[4]陈永建.贵州山区高速公路乳化沥青冷再生混合料技术性能及施工技术研究[D].重庆:重庆交通大学，2016.
[5]张东方.再生剂在热再生过程中的作用机理及评价方法[D].重庆:重庆交通大学,2017.
[6]赵永利.沥青混合料热拌再生质量控制的若干问题R].南京:东南大学,2014.
[7]牟柏松.高等沥青路面再生剂的研制[J].今日科苑，
2007(16):157-157.
[8]叶志刚.沥青路面现场热再生技术[J].北方交通
2005(12):28-29.
[9]季节,索智,石越峰,等.热拌及温拌再生SMA沥青混合料疲劳性能分析[J].建筑材料学报,2015.18(6):1095-1098.
[10]杨丽英,谭忆秋,董雨明,等.热拌及温拌再生 SMA10]沥青混合料疲劳性能分析[J].公路交通科技,2012.29(10):7-11.
[11]朱媚媚,王 军,刘云峰,等.沥青路面就地冷再生技术在公路养护大中修工程的应用[J].科技创新导报:2010(21):134-135.
[12]刘德旺.冷再生工艺在大修工程中的应用[J].交通世界,2005(10):74-75.
[13]韦 琴.旧沥青路面再生利用技术研究[D].重庆:重庆大学,2006.
[14]VALDES G.PEREZ-JIMENEZ F,MIRO R,et al.Experimental study of recycled asphalt mixtures with high percentages of reclaimed asphalt pavement(RAP)[J].Construction and Building Materials,2011,25(3):1289-1297.
[15]ZHAO S, BOWERS B, HUANG B, et al. Characterizing rheological properties of binder and blending efficiency of asphalt paving mixtures containing RAS through GPC[J]. Journal of Materials in Civil Engineering,2014,26(5):941-946.
[16]郭乃胜,尤占平,赵颖华,等.温拌再生沥青混合料耐久性能[J].中国公路学报,2014,27(8):17-22.
[17]李祖仲,陈拴发,廖卫东,等.改性沥青应力吸收层混合料低温抗裂性能评价[J]中国公路学报,2012,25(4):29-35.
[18]季节,索智,许鹰,等.SMA温拌再生沥青混合料性能试验[J].中国公路学报,2013,26(5):28-33.
[19]刘唐志,朱洪洲,李佳坤,等.温拌再生沥青混合料水稳定性研究[J].武汉理工大学学报,2013,35(3):54-58.
[20]徐鸥明,韩 森,高世君.沥青混合料疲劳耐久极限研究[J].武汉理工大学学报,2010,32(8):45-48.
[21]汤文,盛晓军,谢旭飞,等.回收料掺量对温拌再生沥青混合料性能的影响[J].建筑材料学报,2016,19(1):204-208.
[22]陈静云,马强.温拌-再生改性沥青SMA 混合料性能研究[J].沈阳建筑大学学报:自然科学版,2012,28(2):286-291.
[23]付欣,刘秋,陈拴发.基于ANSYS的带切口半圆弯曲试验参数分析[J].公路交通科技,2012,29(2):13-17.
全文完 发布于《长安大学学报(自然科学版)》2018年9月
作者简介：李达(1982-)，男，陕西绥德人，北京市道路工程质量监督站高级工程师，长安大学工学博士研究生
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